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高大模板 施工专项方案

二○○九年七四月

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目

录

1 工程概况 ?? 1 2 模板设计 ?? 1 3 模板施工方法 ?? 2

3.1 施工准备 ?? 2 3.2 模板安装 ?? 4 3.3 支撑架安装 ?? 5 3.4 模板拆除 ?? 6

4 质量验收 ?? 8

4.1 主控项目 ?? 8 4.2 一般项目 ?? 8

高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定 5 高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定?? 10 6 模板施工应急救援预案 ?? 13

6.1 高处坠落和物体打击事故应急救援预案 ?? 13 6.2 触电事故应急救援预案 ?? 13 6.3 机械伤害急救援预案 ?? 14 6.4 模板、脚手架坍塌 ?? 14 6.6 项目部安全急救援预案 ?? 15

7 超高模板设计验算 ?? 16

7.1 100 厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 ?? 16 7.2 450×1400 梁模板扣件钢管支撑架计算书 ?? 16 7.3 450×1400 梁木模板与支撑计算书 ?? 26

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编制依据

***及 IT 监控中心大楼模板方案根据施工图纸、 图纸会审纪要以及现行国家、 行业法规和省市有关部门文件等编制，主要编制依据包括： ⑴《建筑结构荷载规范》 （GB50009） ⑵《钢结构设计规范》 （GB50017） ⑶《混凝土结构设计规范》 （GB50010） ⑷《钢结构设计规范》GB50018-2002 ⑸《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 ⑹《建筑施工安全检查标准》 （JGJ59） ⑺《建筑施工模板安全技术规范》 （JGJ162-2008） 1

1 工程概况 福建省***及 IT 监控中心工程为福建省***有限公司****公司建设的项目， ****设计院设计，位于福州市****侧，****南麓。本项目由***办公楼及 IT 监控 中心两栋楼组成，总建筑面积为 10296 ㎡。其中***办公楼建筑高度 20m，层数 4 层，层高为 5.5m（局部） 、4m、4.5m；其中 1-4 轴交 E-G 轴该部分三层至屋面层 楼 板 模 板 支 撑 高 度 为 18.5-9.5=9m ＞ 8m ， 大 梁 模 板 支 撑 高 度 为 18.5-9.5（1.4-0.6-0.1）=8.3m＞8m，高度超过闽建建[2007]32 号文件规定值，属高大模 板支撑体系，应进行验算并组织专家组进行论证，故特编制此高大模板支撑专项 施工方案，并敬请有关专家论证审查。 2 模板设计 1、主要材料选用： 楞木：50×100mm 松方木。 模板：915×1830×18mm 九层胶合板。 钢管扣件： Φ48×3.5 一般结构用焊接钢管、铸造式钢管用扣件。 2、支撑形式：楼板钢管支撑如下：立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m；大梁（450×1400）钢管支撑如下：立杆的纵距 (跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.20m（其他小梁钢管支撑同 450×1400， 侧模设计见已设计的模板方案） 。 3、构造措施：每根立杆底部应设置底座，底座宜采用规格不小于 150mm×150mm×8mm 钢板和钢管套管焊接组成。底座下应设置长度不少于 2 跨、 宽度不小于 150mm、 厚度不小于 50mm 的木垫板； 立杆间距严格按施工方案要求进 行施工；扫地杆及水平杆连续设置；水平杆步距严格按施工方案

要求进行施工； 四周设置竖向剪刀撑，模架内每隔四排立柱设一道竖向剪刀撑；其两端与中间每 隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑；剪刀撑沿全高全长连 续设置。 4、 验算部位： 轴交 E-G 轴该部分三层至屋面层梁板； 1-4 支撑高度： 板为 9 m； 最大截面梁为 8.3m；梁断面尺寸：450×1400；最大跨度：24.3m；板厚：100mm。 1

3 模板施工方法 3.1 施工准备 3.1.1 材料要求 ㈠胶合板 胶合板规格尺寸、质量应符合《混凝土模板用胶合板》的要求，无翘曲、胶 结牢固、表面清洁、无杂物粘结。 ㈡木方料 模板工程所用的木方料规格应符合模板施工方案要求， 方料应顺直， 无腐朽、 折裂、枯节等疵病，木材材质应不低于Ⅲ等材。 ㈢支撑架 模板工程支撑架用材宜选用 Q235 钢材。支架用钢管宜选用 Φ48 壁厚 3.5mm 钢管，应符合《建筑施工扣件钢管脚手架安全技术规范》要求；碗扣式支架杆件 应顺直无损坏， 其质量应符合厂家出厂质量标准。 支撑架用桁架或特殊支撑架时， 其材料规格应符合施工方案的要求。支撑体系应配件齐全。 ㈣脱模剂 采用水质隔离剂，不使用废机油等对砼结构有损害或污染的材料作脱模剂。 ㈤常用模板配件 包括对拉螺栓、扣件、支托（顶托、底托） 、垫木等，配件应满足质量要求。 3.1.2 主要机具 ⑴机械：平刨机、木工圆锯、手电锯等； ⑵工具：撬杠、锤子、活动板、托线板、线垂、墨斗、轻便梯、挂线； ⑶检测工具：水平尺、钢卷尺、角尺等。 3.1.3 作业条件 模板施工应待前一道工序完成并满足模板安装的必要条件后方可进行，主要 包括以下内容： ⑴施工放样和标高测定完毕并经技术复核无误；

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⑵模板支撑支承面（底板面）混凝土强度应符合规范要求； ⑶施工班组已进行施工技术交底。 3.1.4 模板制作 ⑴模板制作应依据施工图和施工方案进行制作，模板制作尺寸应准确，板缝 紧密，板面平整，板边方正、顺直，板面接缝处应平整。 ⑵模板制作完毕后应涂刷脱模剂并编号分类堆放。模板表面的脱模剂应晾干 后方可进入安装工序，涂刷时不得污染混凝土及钢筋。

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熟悉图纸和模板施工组织设计 施工方案技术交底 模板配料、制作、编码 上道工序质量互检 施工轴线放样 轴线技术复核 模板定位放样 模板规范安装 班组自查施工质量 施工员质量检查 质检员质量复查、核定等级 监理人员核验认可 合格 进入下道工序施工 按照监理人员要求进行整改 不合格 同等条件养护砼试块

砼达到构件模板拆除要求 经施工员下令拆除模板

模板施工工艺流程图 3.2 模板安装 ㈠施工工艺流程 施工放样（确定钢管支设位置）→搭设钢管支撑→铺设主、次龙骨→钉梁底

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模→上梁侧模→铺设板模板→纵横水平加固杆、扫地杆安装→板缝嵌补→清理卫 生→模板工程分项报验→钢筋安装（水电预埋）→大梁侧模对拉螺栓紧固→混凝 土浇筑（看模）→养护→拆模申请→拆模 ㈡梁模板安装 ⑴在柱上或墙上定出梁的中心线或梁底标高，先布设钢管支撑架、主龙骨、 次龙骨等，以固定底模位置。 ⑵支撑架梁底顶托伸出长度不宜大于 200mm，底托下宜设置垫木，顶托伸出 长度不宜大于 1/2 顶托长度，模板支撑架的高度应可调整，应采用可调顶托。 ⑶本方案中超重梁模板应加设水平对拉螺栓，每侧伸出梁边 250mm；当梁高 ≥800mm 时，应先立单边侧模，钢筋安装后封闭。 ㈢板模板安装 ⑴根据模板支撑架的立柱与龙骨的间距应根据楼板混凝土重量与施工荷载 的大小，在模板设计中确定。支柱排列要考虑施工通道。 ⑵采用多层支架支模时，支柱应垂直，上下层支柱应在同一竖向中心线上。 各层支柱间的应设水平加固杆（详上节“梁模板安装”） 。 ⑶通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。 ⑷铺模板时可从四周铺起，在中间收口。楼板模板压在梁侧模

时，角位模板 应拉通线钉固。 ⑸楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，梁、板面模板应清扫干净。 ⑹板模板安装就位后应采用水平仪进行板面标高的检查、调整。 3.3 支撑架安装 ⑴模板支架立柱安装前， 如立柱座落于回填土上， 则底层地面必须分层回填， 逐层夯实，并浇筑 100mm 厚 C15 素砼，使场地平整坚实，并应作好场地的排水。 ⑵模板支架立柱安装前，应根据模板设计的立柱平面布置图，在地面或楼层 上作出标志，确定立柱的支设位置，安装应首位立柱拉通线。 ⑶支架立柱宜加设底托，其伸出不宜大于 200mm，托底应加设垫木。模板支

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架的高度应可调整，宜采用可调顶托，顶托伸出长度不宜大于 300mm。 ⑷扣件式钢管支架 扣件式钢管支架立柱搭设应竖直，2m 高度的垂直允许偏差应小于 15mm；扣 件锁紧应使用扭力扳手测定螺栓拧紧力矩，扭力矩不应小于 40N.m，且不应大于 65N.m。 扣件式钢管支架用作梁模板支架时，不应采用单排立柱。采用双排或双排以 上立柱时，应设置纵横扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离立柱支承面 以上≤250mm 的主柱上，横向扫地杆亦采用直角扣件固定在纵向扫地杆下方的立 柱上。立柱接长必须采用对接扣件连接，立柱长度每间隔 1.5m，应设一道水平钢 管支撑。 扣件式钢管支架用作满堂模板支架时， 立柱间距不应大于 1.2m， 且纵横间距 应等距；立柱间应设置纵横扫地杆，立柱长度每间距 1.5m 应设置一道纵横双向 水平杆；支架外侧周边立面的整个长度和高度上应连续设置竖向剪力撑；支架内 部纵横每隔 4 排立柱的立面上也应连续设置竖向剪刀撑；每道剪刀撑跨越立柱的 根数宜为 5~6 根，斜杆与立柱支承面的倾角宜为 45~60°；高于 4m 的模板支架， 从顶层开始向下每隔 2 步，在整个平面上连续设置水平剪刀撑。 扣件式钢管支架用作楼板模板支架时，应按满堂模板支架的构造要求设置水 平加固杆和剪刀撑。 3.4 模板拆除 ㈠模板拆除基本要求 ⑴侧模在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后，方可拆 除，一般夏季不少于 24h，其他季节不得少于 36h。底模在砼强度符合下表的规 定，并报监理审核批准后方可拆除。 ⑵已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方 可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时， 必须经过核算，加设临时支撑。

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底模拆除时的砼强度要求 项次 1 2 3 4 构件类型 板 构件跨度（m） ≤2m >2、≤8m >8 ≤8 >8 达到设计的砼立方体抗压强 度标准值的百分率计（％） ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100

梁、拱、壳 悬臂构件

⑶拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 ⑷拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除 承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 ⑸拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别拆向两端。 ⑹快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间，应对所有砼的 强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。 ㈡模板拆除施工要点 拆装模板的顺序和方法，应按照配板设计的规定进行。若无设计规定时，应 遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下， 支架先拆侧向支撑，后拆竖向支撑等原则。 ㈢拆除工艺施工要点 ⑴拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业。而后拆除梁与楼板模板的连 接角方木及梁侧模板，以使两相邻模板断连。 ⑵下调支柱顶托后，再用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块， 然后逐块逐段拆除。切不可用钢钎或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时，用人工托 扶放于地上，在原有支撑上适量搭设脚手板，以托住拆下的模板。严禁使拆下的 模板自由坠落于地面。 ⑶拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板 时，应从跨中开始下调支托，然后向两端逐根下调，再做后续作业。拆除梁底摸

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支柱时，亦从跨中向两端作业。 4 质量验收 模板验收应依据施工方案检查模板体系、结构布置、构造要求、断面尺寸、 间距等是否符合施工方案。 4.1 主控项目 ⑴安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承 载能力，或加设支架；上、下层支架立柱应对准，并铺设垫板。 检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 ⑵在涂刷模板隔离剂时，不得玷污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。 4.2 一般项目 ⑴模板安装应满足下列要求： ①模板的接缝不得漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不 应有积水。 ②模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性 能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。 ③浇筑混凝土前，模板内的杂物应清除干净。检查数量：全数检查。检验方 法：观察。 ⑵用作模板的地坪、胎模等应平整光洁，不得产生影响构件质量的下沉、裂 缝、起砂或起鼓。检查数量：全数检查。检验方法：观察。 ⑶对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱； 当设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的 1/1000~3/1000。 检查数量：在同一验收批内，对梁，应抽查构件数量的 10%，且不少于 3 件； 对板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对大空间结构，板可按 纵、横轴线划分检查面，抽查 10%，且不少于 3 面。 检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。

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⑷固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其 偏差应符合表 7 的规定。 预埋件和预留孔洞的允许偏差 项 目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 中心线位置 插筋 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留洞 尺寸 允许偏差(mm) 允许偏差(mm) 3 3 5 +10，0 2 +10，0 10 +10，0

检查数量：在同一验收批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%， 且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对 大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划 分检查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。检验方法：钢尺检查。 ⑸现浇结构模板安装的偏差应符合表 8 的规定。 现浇结构模板安装允许偏差及检验方法 项 目 轴线位置 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 基础 层高垂直 柱、墙、梁 相邻两板面高低差 表面平整(2m 长度上) 允许偏差(mm) 允许偏差(mm) 5 ±5 ±10 +4，-5 6 8 2 5 检验方法 钢尺检查 水准仪或拉线、 钢尺检查 钢尺检查 钢尺检查 经纬仪或吊线、 钢尺检查 经纬仪或吊线、 钢尺检查 钢尺检查 2m 靠尺和塞尺检查

检查数量：在同一验收批内，对梁、柱和独立基础，应抽查构件数量的 10%， 且不少于 3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查 10%，且不少于 3 间；对 大空间结构，墙可按相邻轴线间高度 5m 左右划分检查面，板可按纵、横轴线划

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分检查面，抽查 10%，且均不少于 3 面。 5 高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理规定 ㈠高大模板支撑体系使用材料应符合下列要求: ⑴钢管选用外径48 mm，壁厚不得小于3mm。钢管应有产品合格证、质量检验 报告，钢管表面应平直光滑，弯曲、压扁、锈蚀严重及打孔的钢管不得使用。钢 管必须涂防锈漆。 ⑵扣件应有生产许可证、产品质量合格证、法定检测单位的测试报告和产品 标识，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。扣件应进行防锈处 理。 ㈡ 高大模板支撑体系应符合下列构造要求： ⑴支设立杆的地基应平整坚实。施工总荷载大于10kN/m2，或集中线荷载大 于15kN/m 的模板工程，当立杆落在地面时，须增设强度不低于C10、厚度不少于 100mm的砼垫层；当立杆落在楼面时，楼面下应采取可靠的支顶措施。 ⑵每根立杆底部应设置底座，底座宜采用规格不小于150mm×150mm×8mm钢 板和钢管套管焊接组成。底座下应设置长度不少于2跨、宽度不小于150mm、厚度 不

小于50mm的木垫板或仰铺12～16号槽钢。 立杆接长必须对接，严禁搭接。立杆步距不应超过1.5m。 立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托距离最上面一道 水平杆不宜超过300mm。当超过300mm时，应采取可靠措施固定。 立杆垂直度偏差应不大于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不大于 ±50mm。 ⑶架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件 固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在 紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式 剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽

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度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件 的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。当建筑层高在8～20m 时，除应满 足上述规定外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加之字斜撑，在 有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑（见下图）。

剪刀撑布置构造图 ⑷立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头应错开在不同的框格层中设置，两根相 邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向 错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3；模板支 撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接。

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⑸所有的节点必须都有扣件连接，不得遗漏。扣件的拧紧扭力矩应控制在 45～60N? m之间。 ㈢ 支撑架体搭设场地应平整无杂物，确保排水畅通，不得出现地基积水现 象。 ㈣高大模板支撑体系搭设前，应由项目技术负责人向项目管理人员和搭设人 员进行安全技术交底以及对施工详图进行说明，并做好书面交底签字手续。 ㈤高大模板支撑体系搭设前，监理单位应检查立杆地基、钢管、扣件等是否 符合方案要求，未经监理单位同意不得搭设。 ㈥高大模板支撑体系搭设应在施工员指导和专职安全员监督下实施，监理人 员应加强过程监控，并做好相应的施工日记、监理日记。搭设人员应当严格执行 施工专项方案及有关安全技术规定，底座、立杆应准确定位。 ㈦支撑体系搭设过程和完毕后，施工单位应采用扭力扳手对扣件螺栓拧紧扭 力矩进行检查并形成书面记录，监理单位应实施旁站监理。抽样方法应按随机分 布原则进行， 适当加大受力较大部位的抽检数量。 抽检的数量为扣件数量的10％， 不合格率超过抽检数量10％的应全面检查，直至合格为止。 ㈧施工和监理单位应严格检查和验收程序，应对照有关标准、规范和专项施 工方案提出的具体要求进行检查和验收。架体搭设完成后应进行验收并形成书面 验收意见，施工单位技术负责人应到场参与验收，未经验收合格不得进入钢筋安 装工序。 混凝土浇筑前监理单位应组织复验，未经复验合格和监理单位总监理工程师 书面同意，不得浇筑混凝土。 高大模板支撑体系搭设和使用过程中应避免集中堆载。 ㈨高大模板支撑体系拆除时，混凝土的强度应符合《混凝土结构工程施工质 量验收规范》（GB50204）的有关要求，并报监理单位审查同意后方可实施。

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6 模板施工应急救援预案 6.1 高处坠落和物体打击事故应急救援预案 ⑴一旦发生高处坠落和物体打击事故后，项目部应立即组织人员进行抢救， 并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。 ⑵迅速排除致命和致伤因素：如搬开压在身上的重物；清除伤病员口鼻内的 泥砂、呕吐物、血块或其他异物，保持呼吸道通畅等。 ⑶检查伤员的生命体征：检查伤病员呼吸、心跳、脉搏情况。如有呼吸心跳 停止，应就地立刻进行心脏按摩和人工呼吸 。 ⑷止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料就地取材，可用加压包扎、 上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。 ⑸观察受伤人员摔伤及骨折部位，看其是否昏迷；注意摔伤及骨折部位的保 护，避免不正确的抬运，使骨折错位而造成二

次伤害。 ⑹车辆一到立即就近送往医院。 ⑺由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部 门。 ⑻总结经验教训，教育职工。 6.2 触电事故应急救援预案 ⑴ 如果发生触电事故时首先断开电源。项目部应立即组织人员进行抢救， 并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。 ⑵如果电源开关在较远处，则可用绝缘材料（如木条等）把触电者与电源分 离。 ⑶高压线路触电：马上通知供电部门停电，如一时无法通知供电部门停电则 可抛掷导电体（如裸导线） ，让线路短路跳闸，再把触电者拖离电源。 ⑷触电者脱离电源后马上进行抢救，同时通知 110 送往最近的医院。 ⑸由事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部 门。

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⑹总结经验教训，教育职工。 6.3 机械伤害急救援预案 ⑴ 一旦发生机械伤害事故后，项目部应立即切断电源并组织人员进行抢救， 并电话通知公司应急反应组织机构，同时迅速呼叫医务人员前来现场进行抢救。 ⑵对伤员进行必要的处理，如止血：有创伤出血者，应迅速包扎止血，材料 就地取材，可用加压包扎、上止血带或指压止血等。同时尽快送往医院。 ⑶车辆一到立即就近送往医院。 ⑷事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。 ⑸总结经验教训，教育职工。 6.4 模板、脚手架坍塌 ⑴一旦发生模板、 脚手架坍塌事故， 现场抢救组应首先进行疏散， 清点人员， 确定有无人员失踪、受伤。了解事发前该区域施工人员情况，作业人数，如有施 工人员失踪或被压埋，立即组织有效的挖掘、移除工作。 挖掘、移除应采用人工挖掘、移除，禁止采用机械挖掘、移除，防止及机械 对被埋人员造成伤害。人工挖掘、移除尽量避免使用尖锐性工具。抢救挖掘、移 除人员应分班组，合理按照工作面安排人力，及时换班，保障抢救挖掘、移除人 员体力，保证在最短时间内将被压埋人员抢救出来。 ⑵如有人员失踪、受伤，安全保卫组应立即报警。并做好救助车辆引导。 ⑶在专业医疗人员到达前由现场伤员抢救组对受伤人员进行简单救助。 1.争分夺秒抢救被压埋者，使头部先露出，保证呼吸畅通。 2.出来之后，呼吸停止者立即做人工呼吸，然后进行正规心肺复苏。 3.伤口止血且使用止血带。 4.切忌对压伤进行热敷或按摩。 ⑷事故调查组进行事故调查，责任分析并形成调查报告上报上级主管部门。 ⑸总结经验教训，教育职工。

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6.6 项目部安全急救援预案 为了防范安全事故的发生，加强安全防范措施，避免安全事故的发生；在出 现安全事故时，能够做到及时，有效的针对事故发生而采取的措施，使经济损失 和人员伤亡降低到最低限度，项目部特别成立安全事故紧急救援小组，并且经常 演练，达到在安全事故发生能够迅速、及时的处理妥当。 ㈠安全事故紧急救援小组名单： 组长：

各成员职责： 1、组长：发生安全事故后，负责总体调度指挥，总体策划，及时与上级主 管部门及各救护单位第一时间取得联系。 2、副组长：负责现场指挥实施救护工作，安排人员疏散、管理，保持稳定 现场，冷静沉着处理。 3、各组员：负责实施救护工作，保证事故发生后，能使救护工作做到最佳， 确保经济损失和人员伤亡降低到最低限度。 ㈡在发生安全事故时，紧急动员小组组员和各班班组进行迅速、针对性的处 理，保护好现场。 紧急救援电话： 火警：119 急救：120 报警：110

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7 超高模板设计验算 超高模板设计验算

7.1 100 厚楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数: 计算参数:

模板支架搭设高度为9.0m， 立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距

h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50×100mm，间距300mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用75×150mm木方。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

图1

楼板支撑架立面简图

图2 采用的钢管类型为 48×3.5。

楼板支撑架荷载计算单元

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 考虑0.9的结构重要系数， 静荷载标准值 q1 = 0.9×(25.000×0.100×1.200+0.350×

1.200)=3.078kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9×(2.000+2.500)×

1.200=4.860kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W < [f] 其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2

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其中 q —— 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.078+1.4×4.860)×0.300×0.300=0.094kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.094×1000×1000/64800=1.458N/mm2 [f],满足要求 满足要求! 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算 [可以不计算] T = 3Q/2bh < [T] 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.078+1.4×4.860)×0.300=1.890kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1890.0/(2×1200.000×18.000)=0.131N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 [T]，满足要求! 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.078×3004/(100×6000×583200)=0.048mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 300.0/250,满足要求 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.000×0.100×0.300=0.750kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.350×0.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.300=1.350kN/m 考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9×(1.20×0.750+1.20×0.105)=0.923kN/m 考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.9×1.40×1.350=1.701kN/m 2.木方的计算 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.499/1.200=2.916kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.92×1.20×1.20=0.420kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×2.916=2.100kN 最大支座力 N=1.1×1.200×2.916=3.849kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3； I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.420×106/83333.3=5.04N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm 满足要求! 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×2100/(2×50×100)=0.630N/mm2 截面抗剪强度设计值

[T]=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠

度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.855kN/m 最大变形 v =0.677×0.855×1200.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.303mm 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 1200.0/250,满足要求 木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 3.849kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.108kN/m。

17

3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN 3.85kN

3.85kN 0.11kN/m A 1200 1200 1200 B

托梁计算简图

1.921

1.607

托梁弯矩图(kN.m)

6.16 6.15 2.30 2.26 7.76 7.75 3.90 3.87 0.02 9.36 9.35 5.50 5.47 1.62 1.58 0.02 1.58 1.62 2.26 2.30 3.87 3.90 5.47 5.50 6.15 6.16 7.75 7.76 9.35 9.36 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 1.13kN

1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 1.13kN 0.11kN/m

A 1200 1200 1200 B

托梁变形计算受力图

0.019

0.282 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.920kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.127kN 经过计算得到最大变形 V= 0.282mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.50×15.00×15.00/6 = 281.25cm3； I = 7.50×15.00×15.00×15.00/12 = 2109.38cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.920×106/281250.0=6.83N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm 满足要求! 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T]

18

截面抗剪强度计算值 T=3×9363/(2×75×150)=1.248N/mm2 截面抗剪强度设计值

[T]=1.60N/mm2 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! 顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.282mm 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 1200.0/250,满足要求 顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容：

1.静荷载标准值包括以下内容： 静荷载标准值包括以下内容 (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.149×9.000=1.340kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.000×0.100×1.200×1.200=3.600kN 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9×(NG1+NG2+NG3)= 4.900kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷

载。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9×(2.500+2.000)×1.200×1.200=5.832kN 3.不考虑风荷载时 不考虑风荷载时, 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG +

1.40NQ

六、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 14.04kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A —— 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h —— 最大步距，h=1.20m； l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m； —— 由长细比，为1800/16=114； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.497； 经计算得到 =14044/(0.497×489)=57.827N/mm2； [f],满足要求 满足要求! 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.400×1.000×0.124=0.050kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m； lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，

1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.050×1.200×1.200×

1.200/10=0.010kN.m；

19

Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.2×4.900+0.9×1.4×5.832+0.9×0.9×1.4×0.010/1.200=13.237kN 经计算得到 =13237/(0.497×489)+10000/5080=56.416N/mm2； [f],满足要求 满足要求! 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

七、楼板强度的计算

1.计算楼板强度说明 1.计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。 宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每10天浇筑一层，所以需要验算10天、20天、30天??的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 2.计算楼板混凝土10天的强度是否满足承载力要求 计算楼板混凝土10 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m， 楼板计算范围内摆放4×4排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.35+25.00×0.10)+ 1×1.20×(1.34×4×4/4.50/4.50)+ 1.40×(2.00+2.50)=10.99kN/m2 计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×10.99=49.46kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×49.46×

4.502=51.38kN.m 按照混凝土的强度换算 得到10天后混凝土强度达到69.10%，C40.0混凝土强度近似等效为C27.6。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=13.17N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度： = Asfy/bh0fcm = 2700.00×300.00/(4500.00×180.00×13.17)=0.08 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为 s=0.077 此层楼板所能承受的最大弯矩为： M1= sbh02fcm = 0.077×4500.000×180.0002×13.2×10-6=147.8kN.m 结论：由于 Mi = 147.83=147.83 > Mmax=51.38 所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。

20

7.2 450×1400 梁模板扣件钢管支撑架计算书

一、梁侧模板基本参数

计算断面宽度450mm，高度1400mm，两侧楼板厚度100mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨间距300mm，内龙骨采用100×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。 对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距325+325+325mm，断面跨度方向间距600mm，直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。

450mm

模板组装示意图

二、梁侧模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压 力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.400m； 1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；

c

2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=33.590kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×33.600=30.240kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.30m。 荷载计算值 q = 1.2×30.240×0.300+1.40×3.600×0.300=12.398kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4； 325 325 325

1400mm

21

12.40kN/m A 300 300 300 B

计算简图 0.112

0.089

弯矩图(kN.m)

1.49 1.86 2.23

1.49 1.86 2.23 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 9.07kN/m A 300 300 300 B

变形计算受力图

0.045

0.569

变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.488kN N2=4.091kN N3=4.091kN N4=1.488kN 最大弯矩 M = 0.111kN.m 最大变形 V = 0.569mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.111×1000×1000/16200=6.852N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； [f],满足要求 满足要求! 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×2231.0/(2×300.000×

18.000)=0.620N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

22

[T]，满足要求! 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.569mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 300.0/250,满足要求 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

四、梁侧模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.30×30.24+1.4×0.30×3.60=12.398kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.30×30.24=9.072kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。

12.40kN/m A 325 325 325 325 B

内龙骨计算简图 0.655

0.164

内龙骨弯矩图(kN.m) 4.53

0.50 0.00 4.03 0.50

4.03

0.00

4.53 内龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 9.07kN/m A 325 325 325 325 B

内龙骨变形计算受力图

0.017

0.149

内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.654kN.m 经过计算得到最大支座 F=

8.563kN 经过计算得到最大变形 V= 0.149mm 内龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

23

W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3； I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)内龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.654×106/166666.7=3.92N/mm2 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm 满足要求! 内龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)内龙骨抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×4533/(2×100×100)=0.680N/mm2 截面抗剪强度设计值

[T]=1.30N/mm2 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! 内龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.149mm 内龙骨的最大挠度小于325.0/250,满足要求! 325.0/250,满足要求 内龙骨的最大挠度小于325.0/250,满足要求!

五、梁侧模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

8.56kN A 600 600 600 8.56kN 8.56kN 8.56kN 8.56kN 8.56kN 8.56kN B

支撑钢管计算简图

0.771

0.899 支撑钢管弯矩图(kN.m) 3.00 3.00 4.28 4.28 5.57 5.57

5.57 5.57 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 6.27kN A 600 600 600 6.27kN 6.27kN 6.27kN 6.27kN 6.27kN 6.27kN B

4.28

4.28

3.00

3.00

支撑钢管变形计算受力图

24

0.019

0.353 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.899kN.m 最大变形 vmax=0.353mm 最大支座力 Qmax=18.410kN 抗弯计算强度 f=0.899×106/8982000.0=100.09N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 满足要求! 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150 10mm,满足要求 600.0/150与 满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!

六、对拉螺栓的计算

计算公式: N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.410 对拉螺栓强度验算满足要求! 对拉螺栓强度验算满足要求!

25

7.3 450×1400 梁木模板与支撑计算书

计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。

计算参数: 计算参数:

模板支架搭设高度为9.0m， 梁截面 B×D=450mm×1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m， 梁底增加3道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方0×0mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁顶托采用75×150mm木方。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。

450

9000

375 225225 375

图1 采用的钢管类型为 48×3.0。

梁模板支撑架立面简图

一、模板面板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.000×1.400×1.200=42.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.500×1.200×(2×1.400+0.450)/0.450=4.333kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：

1200

1400

26

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+4.000)×0.450×1.200=3.510kN 考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9×(1.20×42.000+1.20×4.333)=50.040kN/m 考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.9×1.40×3.510=4.423kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 120.00×1.80×1.80/6 =

64.80cm3； I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；

4.42kN 50.04kN/m B 225 225

计算简图

0.317

0.177

弯矩图(kN.m) 7.04

4.22

4.22 7.04 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 46.33kN/m B 225 225

变形计算受力图

0.000 0.179 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.222kN N2=18.496kN N3=4.222kN 最大弯矩 M = 0.316kN.m 最大变形 V = 0.179mm (1)抗弯强度计算

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经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.316×1000×1000/64800=4.877N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； [f],满足要求 满足要求! 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 截面抗剪强度计算值 T=3×7036.0/(2×1200.000×18.000)=0.489N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 [T]，满足要求! 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.179mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求! 225.0/250,满足要求 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!

二、梁底支撑木方的计算

（一）梁底顶托梁计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 18.496/1.200=15.414kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×15.414×1.20×1.20=2.220kN.m 最大剪力 Q=0.6×1.200×15.414=11.098kN 最大支座力 N=1.1×1.200×15.414=20.346kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 7.50×15.00×15.00/6 = 281.25cm3； I = 7.50×15.00×15.00×15.00/12 = 2109.38cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.220×106/281250.0=7.89N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm 满足要求! 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh < [T] 截面抗剪强度计算值 T=3×11098/(2×75×150)=1.480N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算不满足要求! 抗剪强度计算不满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.677×10.859×1200.04/(100×9500.00×21093750.0)=0.761mm 最大挠度小于1200.0/250,满足要求! 1200.0/250,满足要求 最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

三、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

四、立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

其中 N —— 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=20.346kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.128×9.000=1.241kN N = 20.346+1.241=21.587kN i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A —— 立杆净截面

面积，A=4.239cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m；

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h —— 最大步距，h=1.20m； l0 —— 计算长度，取1.200+2×0.300=1.800m； —— 由长细比，为1800/16=113； —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503； 经计算得到 =21587/(0.503×424)=101.218N/mm2； [f],满足要求 满足要求! 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.7×0.400×1.000×0.124=0.050kN/m2 h —— 立杆的步距，1.20m； la —— 立杆迎风面的间距，1.20m； lb —— 与迎风面垂直方向的立杆间距，

1.20m； 风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.050×1.200×1.200×

1.200/10=0.010kN.m； Nw —— 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=20.346+0.9×1.2×1.149+0.9×0.9×1.4×0.010/1.200=21.596kN 经计算得到 =21596/(0.503×424)+10000/4491=103.425N/mm2； [f],满足要求 满足要求! 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

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