柱下条形基础课程设计计算书
由平面图和荷载可知②~⑥轴的基础受力情况相同,①和⑦轴的基础受力情况相同。所以在计算时,只需对①和②轴的条形基础进行计算。
一、①和⑦轴基础尺寸设计
1、确定基础底面尺寸并验算地基承载力
由已知的地基条件,地下水位埋深0.9m,假设基础埋深2.5m(基础底面到室外地面的距离),持力层为粉砂层。
(1)求修正后的地基承载力特征值
持力层为粉砂层,查得,,
(2)初步确定基础宽度
条形基础轴线方向不产生整体偏心距,设条形基础两端均向外伸出
基础总长
基础平均埋深为
则基础底面在单位1m长度内受平均压力
基础平均埋深为
取b=2.0m。
(3)计算基底压力并验算
基底处的总竖向荷载为:
基底平均压力为:
满足条件。
二、②~⑥轴基础尺寸设计
1、确定基础底面尺寸并验算地基承载力
(1)初步确定基础宽度
基础底面在单位1m长度内受平均压力:
基础平均埋深为
取b=2.0m。
(3)计算基底压力并验算
基底处的总竖向荷载为:
基底平均压力为:
满足条件。
1、①和⑦轴
① 倒梁法计算内力
由结构力学计算器计算出内力图:
弯矩图
剪力图
由于支座反力与柱荷载不相等,在支座处存在不平衡力。把支座不平衡力均匀分布于支座两侧各1/3跨度范围。对两端挑出部分则布满均布力,调整后的内力图如下:
弯矩图
剪力图
② 截面设计
设基础梁高,宽
1) 正截面受弯承载力计算
选用C30混凝土,HRB400级钢筋,,,,,,
验算最小配筋率
但
要满足最小配筋率的要求,= =0,205%5001497m
因此,最小应配422的钢筋,此时=1520m。
由于梁高h≥450mm,需要设置腰筋,,又腰筋间距不大于200mm,腰筋选用,
2)斜截面抗剪
截面最大剪力设计值
验算截面尺寸:
矩形截面
T形截面=1460—400=1060mm
,
截面尺寸满足要求。
验算截面是否需要配箍筋
需要配置箍筋
只配置箍筋而不配弯起钢筋
采用,实际
配箍率
满足最小配箍率的要求,可以。
3)基础底板设计
确定基础底板高度:
计算基底净反力设计值:
=(b—500)/2=0.75m
V==357.19×0.75=267.89
基础应满足的有效高度
假设h=450mm
实际上基础有效高度 满足要求。
底板配筋计算
底板最大弯矩
选用HRB335级钢筋,
选用,,分布钢筋选用。
2、②到⑥轴
①用倒梁法计算内力
由结构力学计算器计算出内力图:
弯矩图
剪力图
由于支座反力与柱荷载不相等,在支座处存在不平衡力。把支座不平衡力均匀分布于支座两侧各1/3跨度范围。对两端挑出部分则布满均布力,调整后的内力图如下:
弯矩图
剪力图
③ 截面设计
设基础梁高,宽
2) 正截面受弯承载力计算
选用C30混凝土,HRB400级钢筋,,,,,,
验算最小配筋率
但
要满足最小配筋率的要求,= =0,205%5001497m
因此,最小应配422的钢筋,此时=1520m。
由于梁高h≥450mm,需要设置腰筋,,又腰筋间距不大于200mm,腰筋选用,
2)斜截面抗剪
截面最大剪力设计值
验算截面尺寸:
矩形截面
T形截面=1460—400=1060mm
,
截面尺寸满足要求。
验算截面是否需要配箍筋
需要配置箍筋
只配置箍筋而不配弯起钢筋
采用,实际
配箍率
满足最小配箍率的要求,可以。
3)基础底板设计
确定基础底板高度:
计算基底净反力设计值:
=(b—500)/2=0.75m
V==423.67×0.75=317.75
基础应满足的有效高度
假设h=450mm
实际上基础有效高度 满足要求。
底板配筋计算
底板最大弯矩
选用HRB335级钢筋,
选用,,分布钢筋选用。
基础工程箱型基础课程设计
一、 概述。... 1
二、 构造要求。... 2
三、 荷载计算。... 2
四、 地基承载力验算。... 3
五、 基础沉降计算。... 3
六、 基础横向倾斜计算... 3
七、 基底反力计算... 4
八、 箱基内力计算。... 5
九、 底板配筋计算。... 6
十、 底板强度计算... 7
(一) 构造:箱基是由于顶板、底板、外墙和内墙造成的。详见图示。一般有钢筋混泥土建造,空间部分可设计成地下室;作地下商城,停车场等,是多层和高层建筑中广泛采用的一种基础形式。
(二) 箱基具有的特点:
1. 具有很大的刚度和整体性,可以有效的调整基础的不均匀沉降;
2. 抗震性能好;
3. 有较好的补偿性:
a) 箱型基础埋深较大,使得基底自重应力与基底接触压力相近,减少了基底附加压应力;
b) 整体性能好使得基础不会产生较大的沉降;
c) 承载力也能满足要求,从而有效的发挥了箱基的补偿作用。
(三) 设计包括以下内容:
1. 确定箱基的埋置深度:应根据上部荷载大小,地基土情况合理确定箱基的埋置深度;
2. 进行箱基的平面布置及构造要求;
3. 根据箱基的平面尺寸验算地基承载力;
4. 箱基沉降和整体倾斜验算;
5. 箱基内力分析及结构设计。
(四) 箱基的设计原则:
1. 对于天然地基上的箱型基础,箱基设计包括地基承载力验算、地基变形计算、整体倾斜验算等,验算方法与筏形基础相同;
2. 包括以下四点:
a) 由于箱型基础埋置深度较大,通常置于地下水位以下,此时计算基底平均附加压力是应扣除水浮力。
b) 当箱基埋置于地下水位以下时,要重视施工阶段中的抗浮稳定性。
c) 箱基施工中一般采用井点降水法,是地下水位维持在基底以下以利于施工。
d) 在箱基封完底让地下水位回升前,上部结构应有足够的重量,保证抗浮稳定系数不小于1.2,否则应另有拟抗浮措施。1.2是保证了一定的安全储备,特别是偏心荷载下提高了20%,所以至少为1.2.。
e) 底板及外墙要采取可靠地防渗措施。
3. 在强震、强台风地区,当建筑物比较软弱;建筑物高耸,偏心较大,埋深较浅时,有必要作水平抗滑稳定性和整体倾覆稳定性验算,其验算方法参考国家有关规定进行。
(一) 箱型基础的平面尺寸应根据地基强度、上部结构的布局和荷载分不等条件确定。
(二) 箱型基础的高度(地板地面到顶面的外包尺寸)应满足结构强度、结构刚度和使用要求,一般取建筑物高度1/8~1/12,也不宜小于箱型基础长度的1/8.。
(三) 箱型基础的顶、底板厚度应按跨度、荷载、反力大小确定,并应进行斜截面抗剪强度和冲切验算,顶板厚度不宜小于200mm,底板厚度不宜小于300mm.。
(四) 箱型基础的墙体要有足够的密度,要求平均每平方米接触面积上墙体长度不得小于400mm或墙体水平截面面积不得小于基础面积的1/10,其中纵墙配筋不得小于墙体配置量。
KN/M纵向:
=(8750x9+9500x2+9800x2+6200x2)kN=129750kN
=[(9500-8750)x12+(9800-8750)x16+(9800-8750)x20+(9500-8750)x24] kN/m
q=(35+12.5)x15 kN/m=712.5 kN/m
(箱基底板、内外墙等重35kN/m2,底板重12.5kN/m2)
KN/M2横向:取一个开间计算。
P=8750kN/m
M=8750x0.10kN.m=875kN.m
Q=(35+12.5)x4kN/m=190kN/m
(一) 地基承载力设计值:
fa=fak+ηr((-0.5)=[140+0+1.1x18(5.5-0.5)]kN/m2=239kN/m2
1.2fa=1.2x239kN/m2=287kN/m2
(二) 基底平均反力:
1. 纵向:
p=[+(35+12.5)]kN/m2=200.4kN/m2<fa
=(200.4)kN/m2=(200.4±8)kN/m2=208.4/187.5kN/m2
<1.2),>0
2. 横向:
=(200.4)kN/m2=(200.4±8)kN/m2=208.4/187.5kN/m2
<1.2),>0
基础沉降计算(不考虑回弹影响),按《规范》沉降计算公式:
式中沉降计算经验系数,取0.7。
按标准荷载估算得基底平均反力p=175kN/m2,则基底附加压力
kN/m2
地基沉降计算深度
取Zn=22m
基础沉降计算见表2.31。
基础最终沉降量
计算简图如图2.81所示,计算kN/m、kN/m2两点的沉降差,然后技术基础的横向倾斜。
由标准荷载估算的基地的附加压力分布如图2.81所示,kN/m、kN/m2两点的沉降差分别按均布压力和三角形分布应力叠加而得,建设过程从略,由kN/m、kN/m2两点的沉降差为:
而允许横向倾斜为
根据实测基底反力系数法,将箱基底面划分为40个区格(横向5个区格,纵向8个区格),L/KN/M2=57/15=3.8,近试取L/KN/M2=4,查表2.2可得区格的反力系数,为简化进试,认为个横向区格反力系数相等,故取其平均值,纵向各区格的平均反力系数为:
其余4区格反力系数与以上反力系数对称。
由于轴心荷载引起的基底反力
故各区段的基底反力为
其余4区格反力系数与以上基底反力对称,如图2.82(kN/m)所示。
纵向弯矩引起基础边缘的最大反力为:
为简化计算,纵向弯矩引起的反力按直线分布,如图2.82(kN/m2)所示,取每一区段的平均值与轴心荷载作用下的基底反力叠加,得各区段的基底总反力,如图2.82(=)所示。
基底净反力扣除箱基自重,即:
式中q为箱基自重,q=47.5x15kN/m=712.5kN/m,最后得各区段的净反力,如图2.82(()所示。
本例上部结构为框架体系,箱基内力应同时考虑整体弯曲和局部弯曲反力,分别计算如下:
整体弯曲计算
3. 整体弯曲产生的弯曲M
计算简图如图2.83,在上部结构和基底反力作用下,由静力平衡条件得跨中最大弯矩:
M=2838x7.5x24.75+2285x7x17.5+2178x7x10.5+2117x7x3.5-500x28.31-6200x28-9500x24-9800x16-9800x20-9500x12-8750x8-8750x4=3.1x104kN.m
4. 计算箱基刚度EgIg
箱基横向截面按工字型计算,如图2.84所示。
求中性轴的位置:
Y(14x0.35+3.15x1+15x0.5)=14x0.35(4-)+1x3.15(3.15/2+0.5)+0.5x15x
得y=1.75m
Ig=
5. 计算上部结构总折算刚度
梁惯性矩
梁的线刚度:
柱的线刚度:
开间m=14,横向4榀框架,现现浇楼面梁刚度增大系数1.2,总折算刚度为:
6. 计算箱基承担的整体弯矩
以上计算中
(三) 局部弯曲计算
以纵向跨中底板为例。基底净反力应扣除底板自重,即:
取基底平均反力系数
故实际基底净反力为:
支承条件为外墙简支、内墙固定,故按三边固定一边简支板计算内力,计算简图如图2.85所示。
跨中弯矩:
支座弯矩:
以上计算中0.8为局部弯曲内力计算折减系数。
按整体弯矩计算的配筋:
取与按局部弯曲计算的支座弯矩所需的钢筋叠加,配置底板纵向通常钢筋。按局部弯曲计算的配筋:
取底板的有效高度=460mm
跨中:
跨中所需钢筋面积配置地板上层钢筋,支座所需钢筋的面积配置地板下层钢筋,故上层纵横向钢筋均按构造要求Ф14@200,下层纵向钢筋取Ф20@140,下层横向钢筋取Ф16@200。
抗冲切强度验算:
计算图形见图2.76,按式(2.156)验算,即:
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