现将我们去年的一份标定报告上传，希望能对各位优势帮 助。

一、标定目的和时间

此次标定是装置改造后的首次标定，其目的是为了考察装置在现有的最大负荷情况下尾气排放能否达到设计要求并考察 装置在现有负荷情况下的能耗、物耗、转化率、硫收率、产品质量及各个设备的运行状况等，便于公司决策两套硫磺装置的运行方式。

标定时间是20xx年3月19日14：00～20xx年 3月20日14：00，共24小时

二、 标定过程

a) 从3月19日12：00 8万吨硫磺标定结 束后开始调整F7901和H7101的清洁酸气负荷，缓慢调整FIC7906、FIC7109的开度，直至FIC7906的量稳定在6T/H，其余酸气进 入H7101，同时调整相应的配风量，确保AIC7223、AIC7901B稳定在±0.1之间；

b) 调整FIC7307的量为90T/H，FIC7926的量为30T/H；

c) 手动关闭FV7545;

d) 从3月19日18：00开始准确记录D7102、T7401、T7405的液位，直至3月20日8：00结束；

e) 3月19日19：00关闭P7901向D7102送液硫阀，P7901维持运转，LIC7910开度维持在50％，待LIC7910达到2m时打开 P7901向D7102送液硫阀，同时记录准确时间，待D7204的液位至1m恢复正常控制，统计液硫产量。。

三、标定结果及分析

1.标定期间的原料和产品质量情况

1.1清洁酸气的质量情况

项 目 单 位 设计指标 标定数 据

H2S V% ＞80 95.22

CO2 V% ≤5 3.11

烃 V% ≤2 0.47

《表一》

从《表一》可以看出清洁酸气的各项指标完全符合设计标准。

1.2产品质量情况

项 目 纯度 砷含量 灰分 酸度(H2SO4) 水份 有机物 铁

设计指标％（m/m） ≥99.50 ≤0.01 ≤0.10 ≤0.005 ≤0.5 ≤0.3 ≤0.005

优等品指标％（m/m） ≥99.95 ≤0.0001 ≤0.03 ≤0.003 ≤0.1 ≤0.03 ≤0.003

实测指标 ％（m/m） 99.99 ＜0.0001 0.0075 0.0010 0.0060 0.0023 0.000066

《表二》

从《表二》可以看出，10万吨硫磺产品质量非常好，各项指标均在优等品指标以上，超过了设计指标。

2.标定期间的烟气排放情况

项目 H2S SO2 CO NOx

排放尾气（mg/l） 0 333.5 60 45

《表三》

从《表三》可以看出，排放烟气中SO2的量很低，只有333.5mg/m3（折合113.05ppm），完全达到了设计的尾气排放标准。

3.标定期间加工负荷及能耗情况分析

3.1标定期间的加工负荷和产量情况

项目 实际加工量（产量）/日 实际加工量（产量）/小时 设计加工量（产量）/小时

酸性气总量（T） 248 10.33 14.9

产量(T) 213.28 8.887 12.5

《表四》

说明：因为清洁酸气总量偏低，标定期间为了保证8万吨硫 磺维持最低负荷平稳运行，所以10万吨硫磺的酸气负荷未达到设计负荷。

3.2公用工程消耗和能耗情况

项目 总量/吨 设计单耗

（kg标油/t硫磺） 实际单耗

（kg标油/t硫磺）

产1.0Mpa蒸汽 541 -192.66 -192.78

脱氧水 842.4 29.376 26.7

瓦斯 5.7 37 36.34

电 13194.48 35.454 18.56

合计 -90.83 -111.16

《表五》

说明：

a、 电消耗是根据设备电流计算得出，未考虑各种损耗；

b、 脱氧水消耗量因为没有计量表，其消耗是根据蒸汽产量加上定排和连排量计算得出；

c、 能耗只是计算了以上几种公用工程的消耗，其余消耗因为无法准确计量，所以未统计，设计能耗是根据以上设计消耗计算得出。

d、 因为瓦斯组份较设计组份偏重，消耗量较少，所以消耗量较设计能耗低。

从《表五》可以看出，硫磺经过改造后总能耗下降量较大，主要原因在于减少了原尾气处理单元的催化剂循环泵消耗的大量电耗。

4.标定中各系统的运行情况

4.1反应炉H7101的运行情况

项目名称 位号 单位 控制指标 16:00 20:00 0:00 4:00 12:00 16:00

炉膛前部温度 TI7135 ℃ 1200～1300 1254 1260 1260 1261.9 1264 1255

炉膛后部温度 TI7161 ℃ 1187 1140 1138 1140.2 1137 1143

酸气流量 FIC7109 T/h 9.9 10.1 10.39 10.23 10.4 10.5

主风流量 FIC7129 T/h 14.5 14.7 15.17 15.09 15.7

15.7

副风流量 FIC7132 kg/h 2868 3536 3659 3445 2991 2603

H2S-2SO2值 AIC

7223

0.1 0.01 0.005 0.007 0.01 0.005 0.01

过程气压力 PIC7176 kPa

60 28.2 29 28.9 28.23 27.9 27.6 -0.1 ～＜

《表六》

从《表六》可以看出， 反应炉H7101运行状况非常好，各项指标均符合控制指标。

4.2各反应器的运行情况

4.2.1第一反应器R7101的运行情况

项目名称 位号 单位 12:00 18:00 2:00 6:00 10:00 12:00

入口温度 TIC7205 ℃ 241 240 240 240 240 240 下部温度 TI7207 ℃ 316.5 320 321.2 318 321 318 温升情况 设计＞70℃ 75.5 80 81.2 78 81 78 《表七》

从《表七》中可以看出，在标定过程中，R7101入口温 度控制平稳，反应器温升在80℃左右，超过了设计的催化剂温升情况，说明催化剂反应活性很好，反应器运行正常。

4.2.2第二反应器R7902的运行情况

项目名称 位号 单位 12:00 18:00 2:00 6:00 10:00 12:00

入口温度 TIC7210 ℃ 210 210 210 210 210 210 下部温度 TI7212 ℃ 228 228.5 229.8 228.6 229 228.8

温升情况 设计＞15℃ 18 18.5 19.8 18.6 19 18.8 《表八》

从《表八》中可以看出，在标定过程中第二反应器温升在 15℃以上，超过了设计的催化剂温升情况，说明催化剂反应活性很好，反应器运行正常。

5.尾气系统的运行情况

5.1加氢反应器R7201的运行情况

加氢反应器进出口过程气化验分析情况如下：

项目

位置 H2S％（v/v) SO2％（v/v) COS％（v/v)

R7903入口过程气 0.56 0.34 0.04

R7903出口过程气 1.23 0 0

《表九》

说明：因为R7201进出口采用时间无法实现同步，同时因为化验分析时未对尾气中的硫进行分析，所以进出口中H2S和SO2总和不完全一致。

从《表八》的化验分析数据可以看出：加氢反应器出口尾气中SO2、COS的含量为零，H2S的含量很大，说明加氢反应器入口过程气中的SO2、COS已经 全部转化为H2S，加氢催化剂反应活性很好，反应器运行正常。

5.2尾气急冷塔和吸收塔的运行情况

项目名称 位号 单位 设计指标 16:00 20:00 0:00 8:00 12:00 16:00

急冷塔压差 PDI7304 Kpa 0.09 0.15 0.19 0.378 0.352 0.28

急冷塔出口过程气温度 TIC7309 ℃ 40 36 32 31 31.5 40 39 急冷水流量 FI7308 t/h ≤300 199 183 185 187.2 184 182

A7201入口温度 TI7312 ℃ 53 51.1 50.6 50.9 50 58 A7201出口温度 TI7311 ℃ 37 33 32.8 33.2 41 40 吸收塔入口压力 PI7303 Kpa 4.7 4.85 4.95 4.994 4.9

4.8

吸收塔出口压力 PI7302 Kpa 0.13 0.13 0.19 0.163 0.095 0.1

设计压差 Kpa ＜6 4.57 4.72 4.76 4.831 4.805 4.7

《表十》

从《表十》可以看出，在标定期间急冷塔和吸收塔运行非常 正常，各项指标均在控制指标之内。

6、标定期间主要控制阀的情况

项目名称 单位 16:00 20:00 0:00 4:00 12:00 16:00 主风阀FV7129的开度 ％ 10.9 12 12.1 12.5 13.1 14

副风阀FV7132的开度 ％ 10 13.8 14.5 13 11.1 9.4 反应炉出口阀PV7176的开度 ％ 21 23 25 25 28 28

氢气阀AV7301的开度 ％ 40 52 52 52 52 55

焚烧炉瓦斯阀FV7501的开度 ％ 80 85 75 85 80 80

焚烧炉供风阀FV7512的开度 Kg/h 7.3 7.1 7.1 7.1 7.1 7.1

《表十一》

从《表十一》可以看出，在标定状态下除了焚烧炉瓦斯阀 FV7501的开度较大外，其余各阀门的开度都非常正常，FV7501的开度较大，说明焚烧炉瓦斯火嘴有些堵塞，需要在合适的时机停工处理。

7、标定期间主要设备的运行情况

项目名称 位号 单位 指标 16:00 18:00 20:00 22:00 0:00

K7101 A 电流 A ＜50.3 36 35 35 35 35

出口压力 kPa 50~85 78 78 77 77 77

B 电流 A ＜50.3 35 35 35 35 35

出口压力 kPa 50~85 80 80 79 79 79 K7301 A 电流 A ＜135 63 63 63 63 63 出口压力 KPa 8.5 8.5 8.5 8.5 8.5 出口压力 MPa 1.5~2.0 —— —— —— —— ——

P7301 B 电流 A ＜140 98 98 98 98 98 出口压力 MPa 1.5~2.0 1.9 1.9 1.9 1.9 1.9

P7201 电流 A ＜136 81 81 81 81 81 P7202 电流 A ＜97 63 63 63 63 63 《表十二》

从《表十二》可以看出10万吨硫磺各个设备的实际能力能够完全满足装置现在实际的生产需要，各个设备的实际参数与控制指标之间仍有很大的距离。

8、装置的转化率和烟气排放情况

标定期间各系统化验分析数据

项目分析

采样点 H2S SO2 COS

清洁酸气（%） 95.22 0 0

一反入口（%） 1.37 2.25 1.45

一反出口（%） 1.525 0.825 0

二反出口（%） 0.56 0.34 0.04

尾气吸收塔净化气（%） 0.032 0 0

《表十三》

说明：装置的转化率和收率计算公式如下

a、 装置总平均转化率按以下公式计算：

η=[1-（1+K）（H2S+ SO2+COS）出口/ H2S入口] ×100%

（公式一）

其中η为转化率，K为气风比，（H2S+ SO2+COS）出口为尾气中H2S 、SO2、COS体积百分比之和，H2S入口为酸性气中H2S 体积百分比。计算数据由化验室采样分析提供，具体数据《表六》。由于从采样到进行分析间隔时间较长，数据可能存在系统误差（其准确值无法计算）。

b、 各分段平均转化率按以下公式计算：

η=[1-（H2S+ SO2+COS）出口/ （H2S+ SO2+COS）入口] ×100%

（公式二）

其中η为转化率，（H2S+ SO2+COS）出口为出口过程气中H2S 、SO2、COS体积百分比之和，（H2S+ SO2+COS）入口为入口过程气中H2S 、SO2、COS体积百分比之和。

根据公式一、二计算总转化率和各系统分段转化率情况如下：

总转化率 反应炉转化率 一反转化率 二反转化率

实际值 99.89％ 89.84% 47.05% 52.99%

设计值 99.8％ 73.44% 61.32% 67.10%

《表十四》

从《表十四》标定计算结果可以看出，装置的总转化率 99.89%，超过设计的99.80%。

四、结论

1. 10万吨硫磺尾气系统改造效果很好，标定过 程中烟道外排烟气中SO2的量很低，只有333.5mg/m3（折合113.05ppm），达到设计要求，并完全符合《大气污染物综合排放标准》的要求；

2. 产品质量非常好，各项指标均在优等品指标以上，超过了设计指标；

3. 各个反应器的催化剂性能非常好，转化率均超过了设计要求；

4. 各个设备的运行情况非常好，能够完全满足装置的实际生产需要；

5. 焚烧炉瓦斯火嘴有些堵塞，需要在合适的时机停工处理。