总结生产中常见质量问题及对策

本文是总结生产中易发生的，常见质量问题和制造错误，分析了这些问题和错误的产生的原因，提出了简单的防范和解决办法。

钢结构：  质量----问题-----对策

1. 问题的提出

在经钢一厂、三厂钢结构生产中，常常发生这样那样的质量问题和制造错误，不仅增加了返工成本，还会影响企业的效益和声誉，因此，有必要要求钢构一厂、三厂对钢结构生产中易见常见的质量问题和制造错误并加以防范。

            钢结构生产的工序为：接板和下料        H钢组立     H钢门焊     矫正    钢构工装      焊接      抛丸      清渣打磨      涂装。

2. 接板和下料生产中常见的质量问题和解决办法

在接板和下料过程中，由于操作不当和材料供应等原因，常出现有翼板坡口，条边挂渣，割缝不直，接缝弧坑，接缝不平，条料波浪，材质错误等质量问题，其产生的原因和对策见下表：

3 .H钢组立生产中常见的质量问题和解决办法

3．1角接处缝隙较大或太小

    在H钢组立中，有时会出现角接处缝隙较大，船形焊角焊时需先打底焊一次，再正式埋弧焊，这样，浪费了工时和焊材，这主要是由于或翼板不平，变形太大；或点焊固定点选择不当，或矫正机压力不足，或几种原因兼而有之造成的。解决好上述表中之3，5，6，问题，并检查修理好组立机的液压系统，使之具有足够的压力；找准组立的点焊固定点，都将大大减小角接处的缝隙，保证焊缝质量。

3．2打弧而划伤钢板表面

在H钢组立中另一个易出现的质量问题是点固焊时的打弧而划伤钢板表面，这主要是因为操作者追求固焊（组立）速度，拖动焊条，带弧移动，且未能沿焊角跟滑动，致使电弧烧伤钢板表面。这只有提高操作者质量意识，执行操作规程，加强对错误的处罚力度来解决。

3．3接缝未错开

在H钢组立中另一个易出现的质量问题翼板/腹板、翼板/翼板焊缝未错开。对原材料长度小于实际长度时，必须接长，有的操作工未执行外翼板/腹板焊缝错开不少于200的规定，随意组立。

工艺上采用不同长度的板材对接形成总翼板时，翼板/翼板焊缝要量错开，不在同一截面，有的是通过“换位”来解决。而操作工忽略了换位，造成翼板/腹板焊缝未错开。操作工时刻要有“换位”接板错缝意识，并且错缝要作为在互检自检项目，加以检查。

    3．4上下翼板颠倒装错

上下翼板颠倒装错是H钢组立中又一易见的质量问题。对角度变化不大的变截面梁，会出现上下翼板颠倒装错现象，如图，本应是a,组立b，解决这个问题，除了操作工要细致小心外，最好的办法是变截面腹板下料后，在直角处用垂直符号表明直角，让操作工一目了然，知道短翼板该组在何处。

    3．5定位焊的不规范

定位焊的不规范的表现有一定位的焊的起头和结尾过陡不圆滑，使定位焊缝处易造成未焊透。定位焊缝在产品的棱角、端部、焊缝交叉处和焊缝方向急剧变化处等在强度和工艺上容易出问题的部位；焊件要求预热的，而定位焊时未进行与正式焊接相同的预热。钢衬垫的定位焊不在接头坡口内焊接；T形接头定位焊，未在两侧对称进行；定位焊焊接材料型号与正式焊接材质不相到个一致；定位焊无证合格焊工施焊。定位焊的焊缝尺寸随意，焊缝高度、长度、间距不符合要求。（应根据焊件厚度有所不同。角焊缝的定位焊焊脚尺寸最小不宜小于5mm，且不大于设计焊脚尺寸的1/2-2/3，在保证足够强度条件下，以越小越好，对接焊缝的定位焊厚度不宜大于4 mm；定位焊的长度和间距，应视母材的厚度、结构形式和拘束度来确定，一般定位焊缝长度应为20-30，不大于50 mm间距200-300，大型构件为50-80 mm；间距应为400-500 mm）；

这此，只有通过责任心教育、知识培训和工艺纪律检查来防范和纠正。

4、门焊（埋弧焊）生产中常见的质量问题和解决办法

4.1门焊(埋弧焊)气孔

    焊缝有气孔是门焊生产中常见的质量问题。钢板锈蚀较重且未清理干净，焊剂潮湿或混有垃圾，焊剂覆盖厚度不足，焊丝表面脏污，焊接电压过高都可能造成埋弧焊缝有气孔，因此，做好钢板和焊丝除锈清理烘干等焊前准备，保证焊接母材和焊材的无油无锈，焊剂无水无脏且有一定的覆盖厚度，加之焊接电压适当，就能够保证门焊焊缝没有气孔。

4．2咬边

    咬边门焊生产中又一常见的质量问题。它减弱了基本金属的有效面积从而降低了焊接头强度，咬边处出现应力集中，承载后有可能在咬边处产生裂缝。产生的原因主要有焊丝角度不适当，电流太大以及焊接速度过高，这就要求埋弧自动焊时要正确选择焊接规范，出现咬边后，适当降低焊接电流焊接和速度。

4．3未使用/收弧板引起的质量问题

    因为未使用引/收弧板，使焊缝引弧和收弧通处易于产生未熔合、夹渣、气孔、裂纹等缺陷，在多层焊时焊缝两端缺陷堆积，问题更加突出。如要求构件全部截面上焊缝强度能达到母材强度标准值的下限，必须把引弧及收弧处至焊缝两端以外。由于引弧、引出板端部焊缝堆高时熔化金属易于流淌而形成斜坡，所以板材增厚进引出板需要加长。

引弧、引出部分切除时，用锤击落，造成撕裂母材，造成局部应力集中。所以引弧、引出板的引出部分切除时，应采用气割加磨修或锯切的办法，严禁用锤击落。

5、钢构工装中易见的质量问题和制造错误

工装，是钢构生产中的中心环节，如出现质量毛病和制造错误，将直接影响到钢构的安装质量和进度及美观，必须引起我们高度重视。但工装中常常出现的毛病和制造错误，大都是板件位置，孔位置偏差，坡口形状和方向错误，连接板漏接等“低级”错误，而号线放样，用错H钢等错误造成梁柱大尺寸不对，却并不多见。而这些“低级”错误又多来自操作者的粗心和不认真，现将常见的错误列举如下，共大家在工装生产中注意。

工装中常见质量毛病和制造错误

6、钢构焊接中常见的质量问题

6．1焊缝质量缺陷

焊接，是钢构强度质量的保证，在钢构生产中，出于安全考虑，大家大都能保证焊缝的尺寸和强度，常常忽略的到是焊缝表面质量，因此，焊缝加强超高超宽，焊缝下凹，清渣不

净，接头不良，侧边未包焊，甚至漏焊却成为主要的质量问题，在焊接生产中必须细心操作，认真注意，积极克服。

裂纹、焊缝夹渣、未熔合、未焊透是焊接生中焊缝质量缺陷，其技术上的防范列于下表。关键还是在于对操作者技能培训，使起掌握操作要领。

为避免夹渣缺陷的发生，在采用多层多道焊时，做到认真清除各焊层和焊道间的焊渣和飞溅物，同时对每一层的凹凸不平处均做到修平之后再继续填充。

为确保焊缝良好的熔合性，整个过程的运条方法一律采用直线性运条，规避了来回摆动运条现象，并在轮到靠近翼缘一侧施焊时，调节焊丝的工作角度，使伸出的焊丝端头稍稍偏向翼缘一侧。盖面时，我们做到各条焊道的接头部分错开了100mm以上，同一焊层的相邻焊道叠加范围均满足1/3-1/2。

有些质量问题是操作技能和责任心造成的，例如，焊缝打底后刨根不力，焊后夹渣；防风措施不力或保护气体流量不足，造成气孔；收弧操作不当，产生弧坑并有裂纹等焊接缺陷也时而出现。这靠我们加强焊工技术培训，提高操作技能及责任心培养来防范和解决。

补焊，修磨是提高焊缝表面质量通常做法。

6.2焊接变形

焊接变形

焊接变形是焊接生产中另一类质量问题，也时常出现。可采用以下办法来减少焊接变形。

6.2.1采用合理的焊接顺序控制变形

（1）采用对称焊接。对于具有对称焊缝的工件，最好由成对的焊工对称进行焊接，这样可以使由焊缝所引起的变形相互低消一部分。对接接头、T形接头和十字接头坡口焊接，在工件放置条件允许或易于翻身的情况下，宜采用双面坡口对称顺序焊接；有对称截面的构件，宜采用对称于构件中和轴的顺序焊接；

（2）双面非对称坡口焊接，宜采用先焊深坡口侧部分焊缝、后焊浅坡口侧，最后焊完深坡口侧焊缝的顺序；对某些焊缝布置不对称的结构，应先焊焊缝少的一侧。

（3）长焊缝宜采用分段分退焊法或与多人对称焊接法同时运用；如不允许采用断续焊缝时，应选择合理的焊接顺序使焊接变形减小右相互抵消。一般，退焊法和跳焊法的每一段焊缝长度约100～350毫米较为适宜。

（4）宜采用跳焊法，避免工件局部加热集中。

6.2.2采用反变形法控制角变形；

6.2.3一般构件可用定位焊固定同时限制变形；大型、厚板构件宜用刚性固定法增加结构焊接时的刚性；

6.2.4大型结构宜采取分部组装焊接、分别矫正变形后再进行总装焊接或连接的施工方法。

7、表面处理阶段中常见的质量问题

表面处理阶段包含清渣，抛丸和油漆。磨修不力，清渣不净，除锈不彻底，油漆不均匀，漏漆多漆是这阶段产生的主要质量问题。

清渣和修磨前应对构件表面质量进行认真检查，对未补焊的焊接缺陷、较大的切割缺口等应由焊工进行补焊后再进行修磨；在清渣和磨修焊缝时，过高的焊接接头和焊缝必须修磨，使其高度符合要求，两侧应圆滑过渡；凡是补焊不平处、电弧擦伤处、临时点固焊焊疤，切割面的毛刺、熔渣，飞溅物，切割面的不平整处必须修磨干净；所有焊渣，飞溅，爆丝的断头，突出物都应磨修清除；所有剪板钻孔后的鱼眼，孔边毛刺（特别是连接板上毛刺）应该磨去；以利螺栓连接；构件螺栓联接摩擦面表面应平整，不得有飞边、毛刺、焊接飞溅物、焊疤、氧化铁皮等；连接板上焊渣必须铲净，高出板面焊缝飞溅必须磨平如有气割挂渣都应去处；棱角打磨去处；标高3米以下焊缝修磨光顺，使油漆后柱表面更加美观。

修磨后，经自检和专检合格后方可转入抛丸工序。而这些，该做而未做，或做的不完全，都是影响表面质量和构件现场安装的问题。

钢板锈蚀太重，抛丸时工件运行速度太快，抛丸机管道堵塞出丸不足，都会出现工件抛丸除锈不彻底。

油漆稀释选择不对，油漆太稀，喷晒不均，部分太薄，将产生油漆表面质量问题，发生油漆不均或下淋。

漏漆常发生在次构件，独立的连接板。多漆仅发生在连接板合缝面，高强度螺栓孔四周，不该漆的地方油漆了。

解决上述质量问题，并非复杂的技术难题，只要我们认真对待，加强检查检验，对症下药：修磨时一面一面，一块一块的推进式磨修，不要 遗漏；使用的钢板不要太锈，抛丸时减慢抛丸速度，注意管道不要堵塞；油漆时提高配漆和油漆技能，注意不漏漆构件，不漆的地方贴膜防护，这样，相关质量问题是不难解决的，不在赘叙

8、加强全面质量管理，建立完整的质量控制体系，就一定能生产出质量优秀钢构产品，易见常见的质量问题和制造错误就不会或极少出现。

8.1加强质量意识教育，注意岗位员工质量意识和责任心培养。

8.2抓好质量管理点的建立，进行关键工种关键工序的控制。

8.3建立健全规章制度，严格执行岗位质量责任制，实行工序质量责任人和项目产品质量责任人制度。

8.4加强奖惩处罚力度，做到质量“事故四不放过”。

8.5真正落实工人自检、互检，检验员专检，管理干部抽检，“四位一体”检验体系，坚持不合格半成品不流入下一工序原则。

8.6把工艺技术交底和工艺纪律检查落实到班组，见面于工人，充分发挥技术人员的作用。

该版本结合钢结构通病问题及钢构一厂、三厂生产现状制定。

                                                            指定人：孙洪亮

                                                                      2015/04/22

 

第二篇：钢结构厂房设计应注意问题门式轻钢刚架常见设计质量问题及预防措施

钢结构厂房设计应注意问题门式轻钢刚架常见设计质量问题及预防措施 18.9 门式轻钢刚架常见设计质量问题及预防措施

18.9.1梁、柱拼接节点一般按刚接节点计算，但往往由于端部封板较簿而导致与计算有较大出入，故应严格控制封板厚，以保证端板有足够刚度。 18.9.2有的设计斜梁与柱按刚接计算而实际工程则把钢柱省去，把斜梁支承在钢筋混凝土柱或砖柱上，造成工程事故，设计时应注意把节点构造表达清楚，节点构造一定要与计算相符。

18.9.3多跨门式刚架中柱按摇摆柱设计，而实际工程却把中柱和斜梁焊 死致使计算简图与实际构造不符，造成工程事故。

18.9.4檩条设计常忽略在风吸力作用下的稳定，导致大风吸力作用下很 容易失稳破坏，设计时应注意验算檩条截面在风吸力作用下是否满足要求。 18.9.5有的工程在门式刚架斜梁拼接时，把翼缘和腹板的拼接接头放在同一截面上，造成工隐患，设计拼接接头时翼缘接头和腹板接头一定要错开。 18.9.6有的单位檩条设计时只简单要求镀锌，没有提出镀锌方法镀锌量 ，故施工单位用电镀，造成工程尚未完成，檩条已生锈，设计时要提出宜采用热镀锌带钢压制而成的翼缘，并提出镀锌量要求。

18.9.7隅撑的位置和檩条（或墙梁）和拉条的设置是保证整体稳定的重要措施，有的工程设计把它们取消，可能造成工程隐患。如果因特殊原因不能设隅撑时，应采取有效的可靠措施保证梁柱翼缘不出现曲屈。

18.9.8柱脚底板下如采用剪力键，或有空隙，在安装完成时，一定要用灌浆料填实，注意底板设计时一定要有灌浆孔。

18.9.9檩条和屋面金属板要根据支承条件和荷载情况进行选用，不应任意减薄檩条和屋面板的厚度。

18.9.10为节省檩条和墙梁而采取连续构件。但其塔接长度不少单位没有经过试验确定，而塔接长度和连接难于满足连续梁的条件。在设计时，要强调若采用连续的檩条和墙梁，其塔接长度要经试验确定 ，也应注意在温度变化和支座不均匀沉降下可能出现的隐患。

18.9.11不少单位为了省钢材和省人工，将檩条和墙梁用钢板支托的侧向肋取消，这将影响檩条的抗扭刚度和墙梁受力的可靠性。设计时应在图纸标明支座的具体做法，总说明应强调施工单位不得任意更改。

18.9.12门式刚架斜梁和钢柱的翼缘板或腹板可以变厚度，但有的单位翼缘板由20mm突然变成8mm，相邻板突变对受力很不利，设计时应逐步变薄，一般以2mm至4mm板厚的级差变化为宜。

18.9.13有的工程建在8度地震区，

可是其柱间支撑仍用直径不大的圆纲，建议在8度地震区的工程，柱间支撑应进行计算，一般采用角钢断面为宜。

18.9.14有的工程，不管门式刚架跨度多大，柱脚螺栓均按最小直径M20选用，造成工程事故。锚栓应按最不利的工况进行计算，并应考虑与柱脚的刚度相称，还要考虑相关的不利因素影响，建议按本措施：第18.7.10条采用。 18.7.10一般当刚架跨度：小于等于18m采用2个M24；

小于等于27m采用4个M24；

大于等于30m采用4个M30；

18.9.15有的门式刚架安装时没有采取临时措施保证门式刚架侧向稳定，造成安装过程门式刚架倒地，建议在设计总说明中应写明对门式刚架安装的要求。

18.9.16屋面防水和保温隔热是关键问题之一，设计时要与建筑专业配和，认真采取有效措施。

当跨度大于30米以上时，采用固接柱脚较为合理。

关于托梁，我们的做法是按普钢设计。特别是要控制托梁挠度。要是托梁的挠度太大就会使刚架内力发生变化，引起附加弯矩。

钢梁与钢柱的连接采用刚性节点。sts采用：翼缘和腹板按抗弯刚度比例分配所需负担的弯矩，而剪力全部由腹板承受。这样翼缘采用焊接，腹板采用摩擦型高强螺栓连接，螺栓数量多，造成施工时不便，实际上个人感觉wxfdawn所说比较实用，即节点弯矩由翼缘连接焊缝承受，腹板连接螺栓只受剪，高强螺栓只排一列，有利于施工，计算简便。

节点域抗剪不满足：调整节点域的腹板宽或厚！

门式刚架连接节点设计请教——用普通螺栓连接时按算法

1：假定中和轴在受压翼缘中心；用高强螺栓连接时按算法2：假定中和轴在落栓群中心。

高强螺栓有预紧力，在弯矩作用下中和轴靠近螺栓群的形心轴，按螺栓群中心计算是偏于安全的。普通螺栓没有预紧力，所以弯矩作用的支撑点靠近受压翼缘。如果是高强螺栓，按受压翼缘为弯矩作用的支撑点计算螺栓的承载力是偏于不安全的。

变截面门式刚架构件，当截面高度变化率>60mm/m时，根据规程CECS102：2002第6.1.1条第6项，按不考虑截面抗剪屈曲后强度来控制截面的高厚比。当由于这个条件出现高厚比不满足的情况，可以通过以下任一种方式来进行调整：

1）调整截面高度变化（如调整梁构件节点位置，增长变化区段），使截面高度变化率尽量满足≤60mm/m的要求；

2）加大腹板厚度，满足程序不考虑屈曲后强度对腹板高厚比限值的要求；

3）设置横向加劲肋，用工具箱中的基本构件计算来确定满足高厚比要求的 情况下，需要设置加劲肋的间距；

42米单跨的话，柱脚剪力会很大，柱底板的抗剪键达不到抗剪要求。此时可以考虑在两柱脚之间设置拉杆，以减少柱底推力。

我做过两个，一个60m无中柱，一个102m有一根中柱，没什么问题的，在宁波，一般柱头要做到1m~1.5m，梁加掖部位大约都在1.3m~1.5m，一般这种结构屋面很少有大的吊载，主要是风载控制，而且我的这些项目都是a类场地，没什么的，重要的是构造措施要好，节点要保守，梁柱保证高跨比，挠度控制的严一些.重要的是支撑系统，一定要做足，最好算得保守一些，安全第

一.应力比其实还好，但是一定要注意吊装，梁的高宽比最好不要超过5——其实，国内最大跨度的门式刚架已达到74M了，在计算上也没什么太复杂的，需要注意的是钢梁截面太大平面外的支撑一定要作好，钢梁的挠度要严格控制，按70M，挠度1/400，跨中变形已经有175mm，比较恐怖，另外对与风吸力的工况要好好计算。如果是用作机库，山墙大门附近的两榀刚架就得注意了，刚架挠度太大会影响到大门的安装.

变截面梁可以根据梁的弯矩包罗图来确定梁的截面尺寸和变截面的位置。 变截面位置最好设在梁的反弯点附近。

你最好先看看梁的弯矩包罗图的形态。

此外，还要根据运输条件考虑梁的分段长度。一般不能超过20米。

材料利用率，对于一般的梁来说控制材料利用率 ，主要是控制翼缘宽、腹板高的尺寸选择的要符合特定的模数这样切出来的板才不浪费。 对于分段位置，不需要太过于考虑。

分段要考虑到钢板的模数，一般钢板长8米，所以梁长8米或12米最好。 用STS算门刚输入活荷载时，当雪荷载起控制作用时，其分布系数在STS中的哪里进行考虑？

只能人工的将雪荷载乘以其分布系数后按活载输入.

《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中4.5.1写到：“设计屋面板、檩条、钢筋 混凝土挑檐、雨蓬和预制小梁时，施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取1.0KN，并应在最不利位置处进行验算。（注：1、对于轻型或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受；2、当计算挑檐、雨蓬承载力时，应沿板宽1.0m取一个集中荷载；在验算挑檐、雨蓬倾覆时，应沿板宽每隔2.5~3.0m取一个集中荷载。”从上面的话可以理解到，施工或检修集中荷载在设计刚架构件时不需考虑，只是在设计屋面板、檩条、钢筋混凝土挑檐、雨蓬和预制小梁时才考虑，因此，施工或检修

集中荷载不与屋面材料或檩条自重以外的荷载同时考虑。CECS102：2002里面也是这样规定的。

因此，在PKPM里面建模计算主钢架的时候，根本就不需要需入检修荷载，只是在“工具箱”里面计算檩条的时候需要计算施工或检修集中荷载，程序默认的为1.0KN，跨中布置，是很有道理的，完全满足最不利位置处进行验算。至于施工或检修荷载与活荷载、雪荷载取较大值等说法，似乎很有道理，但没有十足的依据。

——虚梁是PKPM 中的一个特定名词，由于PKPM对面荷载的定义是一个区域，而一个区域应该是由梁围成的，在PKPM对排架进行三维建模时，由于平面外缺少梁的定义，行不成一个区域，无法进行荷载分布，因此在这儿建立一个虚梁，仅仅只是为了能够布置荷载，一般我采用的虚梁是圆钢D12，这样对结构影响较小，所以虚梁仅仅只是为了布置荷载，及荷载分配，而又不影响结构的，因此虚梁刚度要足够的小就好了啊。结果不看。

1、在三维建模的墙面设计中可以方便的输入人字型柱间支撑；

2、三维建模仅用于墙面、屋面设计，然后形成pk文件，抽榀到二维建模中运算，三维建模本身不进行梁柱结构计算，所以不存在计算结果的误差问题；

3、通过上节点高形成屋面坡度最方便；

4、三维建模时无法设定铰接。

先采用二维建模得出刚架尺寸后再三维建模，方便墙面屋面设计和各种平面布置图的绘制。

三维建模本身并不进行梁柱结构计算，三维建模与二维建模相比的优势是：可以在整体结构中对顶檩、墙檩、抗风柱、水撑、柱撑、抗风柱等进行计算（只需用鼠标点击构件，然后按其提示输入一些简单的设计条件）。

本人认为，在设计过程中如果考虑在檩条上下翼缘附近均设置拉条，或者采用角钢代替拉条，是解决檩条下翼缘容易失稳的比较实际可行的方法。这样不仅能够极大地增强檩条下翼缘的稳定性，也能很好地提高屋面的整体刚度，对屋面板安装和正常使用都有很好的作用。本人曾经在实际工程中使用过，效果非常好。

对于门钢中的檩条是按拉条设在上面考虑的。而冷弯是按拉条在下面考虑的。

所以设计人员应比较恒载与风载。进而定拉条的位置。如果风载实在太大大，最好是上下都加了。

根据钢梁稳定计算公式钢梁的侧向支撑点既要有一定的侧向刚度又要有一定的抗扭刚度，所以拉条设在受压翼缘防止梁侧向扭转，如果有可靠的抗扭措施，保证檩条不发生扭转则拉条可只设一道，可上翼缘也可下翼缘。 见过很多工程

中为了工厂加工方便把拉条设置在檩条正中间。也不知道它能防止檩条上翼缘还是下翼缘失稳了。当然只要屋面板不采用隐藏式彩板。在自攻螺丝的紧固下檩条上翼缘肯定不会失稳了。

Z型檩条搭接的长度最好不小于单跨跨度的10％，且不小于600mm，端跨的檩条搭接长度，可取檩条单跨跨度的20％。

厂房柱和梁全部出现偏差，有的一两厘米.——高强螺栓安装完毕后是不容许再焊接端板的，因为在焊接高温的影响下，高强螺栓杆受热伸长，高强螺栓的原有施加的预拉应力将会丧失，这将直接影响连接节点的安全！

柱子和梁的端板合不上，你可以在两端板之间加钢板，然后在端板下面做个小牛腿，然后把高强螺栓改为承压型的。

既然基础无问题原因可能如下：

1，跨度较大施工程序不对，导致大梁发生扭曲2，材料原因导致大梁变形3，设计原因，计算方法不对，跨度大，挠度大4，制作原因，封头板焊接角度不对5，跨度大，梁的节多，施工时螺栓的扭矩不符合规范，有紧有松且顺次不对，导致梁扭曲或接头缝隙过大6，他所讲基础无问题是否包括轴线和标高施工原因应及时上隅撑等进行规范化校正；材料设计原因及时加材料补救；制作原因可加垫板等方法补救——实在不行只能运回加工厂

摇摆柱的铰接是指刚架平面内的转动的释放，而支撑的设置是为了传递刚架之间的水平力，跟是不是摇摆柱没有直接的关系。为了保证厂房的整体稳定性，无论是否是摇摆柱，柱间支撑均不宜省略。

加否柱间支撑要视情况而定。一般情况下，如摇摆柱平面外连接为铰接（柱顶及柱脚均为铰接），则为了不让摇摆柱形成平面外不稳体系，这时加柱间支撑可形成稳定体系同时也减少了平面外的计算长度，比较经济。当然如受工艺限制，厂房中部不许设支撑，则在摇摆柱平面外可做成刚架形式（类似于巨型结构的原理通过做两个柱距相连的水平支撑与边柱柱间支撑也可达到传递水平力的效果，这样是可以替代柱间支撑作用的），并按刚架的计算长度作为摇摆柱的平面外计算长度进行计算。还有一种比较典型的情况，就是当计算考虑蒙皮效应（蒙皮的刚度应很大）时，可不加柱间支撑，摇摆柱的平面外计算长度可根据有限元分析算，属于空间范畴，一般程序无法考虑，同时对支撑体系的要求也很大，需根据计算定。

无墙体就是认为风就是直接吹过去的，没有受荷当然也不存在体型系数的问题了，屋面的按荷载规范取值就好了.——看来你还没有弄清输入吊车荷载的含义，只有

吨位是无输入的！

在PKPM的STS计算程序中，在吊车荷载数据这一栏目中，“最大轮压产生的吊车竖向荷载”；

“最小轮压产生的吊车竖向荷载”；

“吊车横向水平荷载”

“吊车桥架重量”

“吊车竖向荷载与左节点的偏心距”

“吊车竖向荷载与右节点的偏心距”

吊车横向水平荷载与节点的垂直距离“前两项需据产品样本，经计算求出，如何计算教科书上有。3项与吊勾的类型和吨位有关，是一个%数，据规范确定。4项由样本查出。5，6项如果执行厂房模数的话，是常数。7项与吊车梁的高度和轨道类型有关。

——第1、2、4项准确的说法分别是吊车最大轮压、最小轮压、桥架重量在支座处产生的最大反力，需要根据吊车参数、吊车梁跨度等按反力影响线计算得出——sts吊车数据是指针对该榀刚架吊车所产生的最大轮压，吊车厂家给定的是单个轮压，sts中需要手工根据吊车影响线计算的最大轮压输入，不过新版的sts可以通过程序自动导入！

——先计算行车梁，再计算结构。

确定吊车厂家的，按厂家的数据计算行车梁；没有定厂家的，新STS里可直接导入数据计算。在输出的文件后有：“最大轮压产生的吊车竖向荷载”：“最小轮压产生的吊车竖向荷载”：“吊车横向水平荷载” “吊车桥架重量” .计算结

构输入吊车荷载时，导入此四项数据。“吊车竖向荷载与左节点的偏心距” ，“吊车竖向荷载与右节点的偏心距” 为行车梁中心线到柱中心线的距离。吊车横向水平荷载与节点的垂直距离“为牛腿面到轨道顶的距离。另外在牛腿处需增加因行车梁轨道等自重产生的一个恒载值。

STS数据库的吊车数据好像都是桥式吊车的，没有梁式吊车。若是手动或电动的梁式吊车采用此数据算出来的可能偏大。

——刚接手一个工业厂房，边柱高38米，跨度56米，柱距6米，设2台35吨吊车，启吊高度28米，轻屋面，轻墙面。我想初步设计方案如下：用格构式柱，屋面采用网架。请问这样的结构用STS如何建模？

——用“排架”模块，屋面网架可以假设为无限刚，立柱用实腹柱就可以，35T不算大。注意规范（立柱用GB50017；网架用3D3S软件吧，规范用网架规程）的以及风荷载体型系数选取。网架支座铰接。最好先用3D3S计算出支座受力，然后到STS用“排架”计算。

关于普钢厂房结构布置的问题——现在在做一个50t吊车中级工作制，单跨36m，不知道在结构布置和钢柱截面类型方面都有哪些要求，是不是要十字柱，还是H型柱就行，是不是交叉支撑都要用H型钢的，对牛腿这块还有没有什么要求？

——个人认为50吨吊车是个分界线，柱子采用实腹或格构均可，一般情况下，如果是单跨可考虑采用格构柱，这样位移比较容易满足，如果是多跨可考虑采用实腹，因为实腹加工比较简单，位移较单跨容易控制。用钢量相差不多。 ——50t吊车中级工作制的设计应丛以下几方面着重注意：

1、梁柱的强度、整体稳定、局部稳定等（翼缘宽厚比、腹板高厚比、长细比等）。

2、吊车梁的计算注意应考虑疲劳计算。

3、屋面水平支撑的布置应合理，同时应布置纵向支撑系统，以保证纵向的整体稳定性。

4、屋面的梁的挠度应稍严格一些（一般按1/250控制）

5、柱间支撑的布置、伸缩缝应符合规定。

6、应考虑地震的作用。

7、应考虑走道板及吊车的检修梯。

结构厂房砖墙围护问题——我做了一个单厂，采用砖砌维护。由于要维护整体稳定性，要在钢柱根砖墙之间设拉结筋。我没有找到图集或者规范，只找到混凝土柱的，上面说间距500，但当时我认为钢柱上随便施焊，且距离太小，可能会造成柱子的强度减小。就勉强采用了1000，可是审图公司不同意，他们

说必须500.我猜测他们也是用的混凝土柱的规范。请前辈告诉我怎么办采取什么措施才行。非得500吗？会造成钢柱的强度的降低吗？

——应该是500，你是不是把应力控制到105％啊，这么害怕焊接削弱柱强度。正常使用状态下墙体对柱有利（就观测结果和使用效果而言）。

——砖维护属于自承重墙，验算高厚比就可以了。与柱的拉结一般间距为500，主要加强墙体的面外刚度，有利于地震作用下的墙体稳定。

砼柱＋钢屋架，砼柱建模如何考虑钢屋架——砼柱上架钢屋架的结构，下面的砼柱在空间建模时如何考虑钢屋架？

——若用PKPM可用虚梁模拟。虚梁的作用；

1.分割房间以传递钢屋架承受的面荷载。

2.可在虚梁上加集中荷载。

3.模拟钢屋架的轴向水平刚度。

钢结构厂房砖砌内隔墙稳定计算问题——现手头设计这样一个工程，厂房长73.1m，宽47.3，柱距7.2m，檐口5.2m，双坡屋面，有中柱，半跨23.65m，现场复合

屋面，砖砌外墙、内隔墙，在验算高厚比是有疑问，还望高手指点，1.在计算外墙高厚比时，以柱距7.2m为横墙间距（显然是刚性方案）计算，但是刚架是否能作为外墙的横墙，门钢与砌体规范是不一样的，本设计钢柱柱脚是铰接，

柱顶侧移按照门钢规范控制（1/240），但是砌体规范4.2.2要求作为横墙条件是最大侧移<H/4000，按照砌体规范要求控制侧移，又要增加用钢量且很难满足，业主也不干，不知做过这方面设计得如何解决？

2.最麻烦是有一道内隔墙，在两品刚架之间的三分之一处，一直砌到内屋面板底，s=47.3m，只能是弹性方案，理论计算很难满足，别人告诉我，按照抗风柱间距加构造柱，3.6m处加一道圈梁，砖墙顶部加一道圈梁，构造柱顶用弹簧板与屋面系杆连接，这种方式是否合理？我想知道中间3.6m处加的圈梁是否能砖墙的计算高度减半？我认为砖墙加壁柱、加构造柱不能改变整面砖墙的计算高度，靠砖墙加壁柱、加构造柱来保证墙体稳定是不够经济的，保证稳定最重要的方式是控制横墙间距，——问题一；

1．参见《砌体结构设计规范》6.1.2.1 ．当b/s≥1/30时，圈梁可视作壁柱间墙或构造间墙的不动铰支点（b为圈梁宽度）．圈梁宽为240， 240X30=7200 ，即可加圈梁来减少墙的计算高度．

2．柱顶侧移按照门钢规范控制（1/240），与砌体结构刚度不协调．可用刚体转动的方法设计，将外墙设计成依附于钢柱的一快刚体．不做外墙条基，外墙重量由地基梁承担．地基梁座于钢柱牛腿上．这样就释放了墙体与地面的转角．

3．宜沿钢柱做构造柱，增强墙体与钢柱的整体性（拉筋连接），以利于抗震．问题二；

1．做钢筋混凝土壁柱，壁柱柱脚应刚接，既应做独立基础，壁柱施工完后，再砌墙．

2．钢筋混凝土壁柱与屋面钢结构，用弹簧板连接，传递水平力，释放垂直位移．

3．墙顶应做压梁．压梁与屋面钢结构要有适当的间隙．门刚推荐轻质（柔性）墙板作维护，是有道理的．避免了主体结构与维护结构刚度不协调的矛盾． 混凝土柱上加钢屋架梁， 推力解决？

如果钢屋架梁指的是H型钢，有如下几种处理；

1.钢梁两端加张紧拉条，且有竖向拉条与横向拉条连接2.钢梁支座与混凝土柱连接处的螺栓孔作成长圆孔。

混凝土柱为脆性材料，而钢梁为柔性材料，如何做成刚接？做成铰接比较合适。

30米跨度，15米高。原设计用钢屋架，钢砼柱已经做完，甲方非要改钢梁。只好做个2米高的门式刚架，柱脚铰接，经计算，柱头

在水平力的作用下位移过大，只好加上个水平拉杆，经计算须用36圆钢，施工难度太大，后改为24.5的油浸钢丝绳，上完恒载后拉了7吨的预应力。

原则上来说，钢梁水平力不能有，否则，推力混凝土悬臂柱难以承受。

1.假如水平推力2吨，柱高7米，则弯矩140kn.m，试想要多大配筋。400X400的砼柱，单侧也得配3@25（没好好算，估的）；

2.一般，钢梁与柱顶用螺栓连接；考虑抗拔是主要的。

3.水平力可以靠椭圆空释放，虽然水平力还会有一点，但好很多。

4.要做得严格，应该节点处设置圆钢做成辊轴的支座。

5.如果要刚接，也是可以的，只是螺栓可能稍多一些；梁断面也必须根据刚接设计了。

一个38m跨度的钢梁，混凝土柱结构，本人采取下弦下折的屋架形式，但又不是屋架，本人建议你看看工业建筑的一篇有关下弦下折的钢屋架文章——一端平板支座，一端橡胶支座。

对于跨度较小的此种轻钢屋盖可以做成简支梁，简支梁下翼缘拉平，上翼缘根据屋面坡度调节（一般屋面坡度要做的小的点），这样还可以便于梁下吊顶。

我做36M的钢屋盖时候，是采用两端滑动（长圆孔25X60）处理的，长圆孔的长度必须考虑大于总的位移的1/2，否则锚栓易被剪断（只有两个）。屋架间的水平刚性系杆很重要。

钢梁下加一短钢柱， 钢柱与混凝土柱铰接与钢梁刚接—— 我亦处理过这类问题，跨度为27米，有吊车，如果用简支或铰接，则很难满足变形的需要，我

们是采用刚接，工程实践也可以，只是施工上有些难度而已，不能把问题绝对化。节点处理上，我们参考了劲性（钢骨）砼的有关规程。建成后使用效果也不错，需要改进的是，如何使节点的设计能便于施工。

我看到此论题很有兴趣。论点有几条：

1，刚接；

2，铰接；

3，一端铰支，一端按滑动铰；

在这里讲一件我亲身经历的此连接的工程实例。供大家在设计中参考。 19xx年我在北京一个长途汽车站的工地现场进行指挥钢屋架的安装作业。工艺如下：

1，钢屋架吊装就位。初步连接螺栓（此时螺栓不紧）；

2，对钢屋架位置进行调整（对十字线）；

3，用两组杉搞在钢屋架上弦进行临时固定（此时吊勾不松。）；

4，用线坠检查钢屋架的垂直度。用两组杉搞进行调整钢屋架的垂直度。 5，紧固钢屋架的地脚螺栓；

6，焊接；

7，履带吊变幅，松钩（此时只能变幅，如松钩则履带吊大臂由于会弹作用，将钢屋架拉偏）；

8

，安装各类支承；

9，吊装大型屋面板。

就这样完成了两榀钢屋架（一个节间）的安装作业。这时设计院的同志来了。说这样不行。设计是一端铰支，一端按滑动铰支座的。可是我们当时执行不了此设计。按此设计作业。钢屋架在安装中非常不稳定，很危险！最后商量还按原安装工艺执行。

以后我在设计钢屋架和柱子时。将安装工艺因素考虑进去。使钢屋架的理论受力状态与实际接近。

1.在两个脚支座处加个拉杆，不美观，但很多业主还是接受了。

2.加一小截钢柱，与梁钢接，这样可以把水平推力转化为弯矩由刚接节点吃掉大部分。

3.最好的方法，与第一点类似，而且我在ABC，扎米尔的手册上都见过——把简支梁的下翼缘拉成水平就行了，这样理论上是有水平推力的，但大家想一

想，这个下翼缘与第1点的圆钢拉杆可以起到相同的作用呀！实际是没有推力的。如果下翼缘向下变截面并且低于了两边的铰支座，效果相同的。 别光看软件的设计反力。

1 与钢结构有关的几个比较实用的问题——在以前的工程中遇到以下几个问题，请各位高手发表意见：

1. 钢结构厂房屋面z型连续檩条的计算及搭接所需的长度？

2. 吊车梁牛腿弹簧垫板何时与牛腿焊接？

3. 当地基持力层较深时有什么处理方法？

4. 门式钢架中夹层的设计：

a. 用pkpm软件计算时，如何建模计算？

b. 其计算结果中为什么有时会出现“柱超筋”？

c. 楼板配筋计算：有压型钢板与无压型钢板时计算的区别及构造要求？ d. 组合梁中剪力钉是否可以等同与栓钉直径的短钢筋来代替？若可，是用圆钢还是螺纹钢？若用弯筋，其弯起方向及构造有何要求？e. 简支钢梁的设计是否考虑剪力钉的作用（无压型钢板时）？

5. 钢结构厂房中防火墙的设计问题：防火墙是否可以用压型钢板墙体？在钢结构厂房中常用何种防火墙（砖墙、砌块墙、压型板轻质墙体）？防火墙是否需要出屋面？若出，有何要求？其与屋面的节点做法？

6. 若设计抗震缝或沉降缝的两边柱为双柱式，请问其柱的基础如何设计？

7. 墙面隅撑的设置是否能有效减少柱的平面外计算长度？墙面隅撑需要满足那些要求？其设置间距以多少为宜？减少柱的平面外计算长度常用的方法有那些？平常在钢结构厂房的设计中，结构安全是以平面内控还是平面外控？

8. 多高层框架结构

设计及三维建模和应注意的问题？

9. 门式钢架支撑系统：柱间支撑（有吊车、无吊车）、门式支撑、屋面水平支撑、系杆（刚性、柔性）、墙架的计算要点（即荷载的统计、内力的分配路径等）？

10. 吊车梁制动板在构造上是否有宽度要求？

11. 门式钢架无法设计柱间支撑时，如何处理，其计算过程如何？

12. 天沟排水的计算，落水管直径的选用？

13. 抗风柱的刚接、铰接分别适用于什么场合？

14. 吊车及吊车梁部分：

a. 进行疲劳计算时，应力循环次数的计算方法？

b. 桥式吊车和梁式吊车式怎样定义的？A1～A8工作制级别是否针对桥式吊车而言？单梁吊车是否可用于重级工作制级别中？

15. 厂房通风、采光要求及满足其要求而采取的措施？

16. 车间厂房保温要求的取值，采用多厚的玻璃丝棉及泡沫可满足其要求？

17. 与吊车梁有关的螺栓用高强螺栓还是普通螺栓，这与吊车的吨位有关系还是与工作制的级别有关系？okok.org 18. 带有天窗的钢架用PKPM建模的时候天窗架是否建上，如果建上，则输入风荷载的时候如果按照门规的风荷载体型系数，则此系数应如何选取？

1.第2个：吊车梁牛腿弹簧垫板在安装柱间支撑的柱子上与牛腿焊接；

2.第3个：当地基持力层较深时可以采用端承桩或摩擦桩基础；

3.第4个：

a．两种建立模型方法：（1）先计算二层的门刚架，然后按三维建立一层的钢框架，然后把门刚架柱底控制内力按节点荷载加在一层的柱头上；（2）先按三维建立一层的钢框架，然后抽取一榀框架再转到门刚里面建立整个的平面

门式刚架，在门刚里面可以随意画线建立模型，建议门刚架（包括一层钢柱和柱脚）和一层的平台结构分开出图，这样工作量要少的多；

b.“柱超筋”可能是总信息中框架选项你没有选成钢框架；

c.压型钢板既可以作为楼板的正筋使用，厚度应该在1.0mm以上，这样楼板底部的配筋就少些，也可以只作为模板使用，厚度的选择满足构造即可，楼板配筋和不使用楼承板是一样的，只是加快了施工速度；

d.组合梁中剪力钉不可以用等同与栓钉直径的短钢筋来代替，可以用槽钢和弯起钢筋代替，在＜＜钢结构设计手册＞＞的组合结构章节中有详细的介绍； e.简支钢梁的设计可以考虑剪力钉的作用，可作为组合结构来计算，计算方法参见＜＜钢结构设计手册＞＞中的组合结构，但两端铰接的框架 梁按组合结构来分析十分困难，所以我是一般不考虑；

4.第5个：钢结构厂房中防火墙用耐火砖砌成即可，防火等级较高的厂房（关于厂房防火等级的分类可参见＜＜建筑设计防火规范＞＞）需要出屋面，并且还要出墙体，两边的窗户的间距也有严格的要求，防火等级较低的厂房的厂房防火墙可以用防火卷帘门．5.第6个：如果两边的地耐力差别不是太大，两个钢柱的基础可以设计成一体的，差别太大的话，两个基础应该分开，只要是怕基础受不了不均匀沉降产生裂缝，不均匀沉降对轻钢结构影响不是很大，可以把两个钢柱之间的距离设的大一点，以使两个基础不重叠；

6.第7个：墙面隅撑能有效减少柱的平面外计算长度，钢柱设置隅撑，两个隅撑.隅撑与柱底或柱顶之间的距离就是柱的平面外计算长度，设置间距与檩条的设置有关，减少柱的平面外计算长度常用的方法我只知道用隅撑，平面外控只要是保证柱子象扭转之类的大的变形，平面内控主要是防止钢板局部屈曲；

7.第8个：多高层框架结构设计主要看整个结构的平面扭转系数是不是1，结构平面是不是规整，最好是矩形，周期分布是不是有规律，节点是否满足，钢柱的长细比和钢梁的挠度以及层间位移等．8.第9个：门式钢架支撑系统基本上是固定不变的，柱间支撑有吊车时采用角钢或方管做，主要看组成支撑的角钢或方管按压弯构件设计，柱间支撑和屋面水平支撑应该布置在同一位置，以便传递水平力到基础和组成几何不变体系，两个柱间支撑的间距有严格的要求，建议多看一些相关的专业书，系杆一般都是刚性的；

9.第11个：如果无法设置剪刀撑可以做门式支撑，如果连门式支撑都不能设置可以在两个刚架间设置纵向刚架，见门刚规程页18；

10.第12个：天沟排水量计算见附件计算程序（下载的别人的），一般情况下计算满足了是不够的，在北方，排水管经常被冰或树叶杂物堵住，应及时清理天沟，有条件的话可以在天沟下设一暖水管以便天沟里的冰雪融化；

11.第13个：抗风柱柱脚可以刚接也可以铰接，铰接的时候基础较小，但柱顶与钢梁连接最好是铰接．

12.第14个：b．在吊车使用频率不高的情况下，1～10吨时吊车可以做成单梁式的，10～25吨可以做成双梁式的，再大的吨位一般都是桥式的，可参

见吊车生产厂家的样本，梁式的吊车自重轻，轮压小，刚架节省材料，桥式的自重大，轮压大，刚架的用钢量很大，并且吊车要做制动板等一些构造措施；A1～A8工作制级别应该是按工作频率来划分的，梁式一般为A3～A5，重级工作制的吊车应该有特殊的要求，很遗憾，我到现在也没遇到重级工作制的吊车．

13.第15个：厂房通风一般是有有害气体的车间要求多长时间把厂房内的空气换一遍，可采用自然通风器或动力通风气，产品说明中有每小时的换风量，计算出厂房的体积相除就可以得出；采光要求主要是窗户面积与厂房面积的比值，不满足的情况下可以在屋面加采光带．

14.第16个：这是热工计算的问题，搞水暖的应该都会计算．

15.第17个：吊车梁有关的螺栓一般采用高级别普通螺栓，因为吊车梁要承受动力荷载，但制动板和吊车梁连接采用高强螺栓；

16.第18个： 带有天窗的钢架用PKPM建模的时候可以建上，风荷载体型系数应该按＜＜荷载规范＞＞取值，也可以把天窗的柱底反力按节点荷载加在刚架上，风荷载体型系数就好取值了．